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基于離心機法研究固化淤泥的土水特征曲線

基于離心機法研究固化淤泥的土水特征曲線
                                    胡孝彭1,趙仲輝2
   (1.重慶水利電力職業(yè)技術學院,重慶402160;2.河海大學巖土工程研究所,江蘇南京210098)

    2·離心機法原理
   1907年,Briggs和Mclane[11]首次采用離心技術對土體吸力和含水率的關系進行了研究。離心機法的實質(zhì)是用離心力場模擬重力場,試樣置于離心機的離心管中在某一轉(zhuǎn)速ni下以角速度ω旋轉(zhuǎn),重力加速度g的作用由離心加速度rω2代替(r為旋轉(zhuǎn)半徑),根據(jù)相似率,當N＊g為離心機加速度時,模型試驗時間縮短為實際的1/N2,從而大大縮短了試驗時間。
   離心試驗如圖1所示,把試樣的底面視為基準水面(其距離旋轉(zhuǎn)中心r0=9.8 cm),其勢能E0等于零,試樣中心距旋轉(zhuǎn)中心r1,研究表明,該處的吸力數(shù)值上可近似為平均吸力值[12],其勢能E1以單位質(zhì)量的能表示它們的差值為:
           
   

    3·試驗材料與方法
   3.1試驗材料
   試驗淤泥取自南京市西南長江下游的江心洲洲頭,按水利部《土工試驗方法標準》(GB/T 50123-1999)進行基本物理性質(zhì)指標試驗,得到淤泥的比重Gs為2.60,液限wL為51.5%,塑限wp為24%,砂粒含量為1.1%,粉粒含量為61.2%,粘粒含量為37.7%,根據(jù)土的分類標準(GBJ145-90),在塑性圖上該種淤泥屬于高液限粘土。采用的固化材料為南京市江南水泥有限公司生產(chǎn)的“鐘山牌”32.5普通硅酸鹽水泥。
   3.2　試驗方法
   考慮到滿足工程造價的經(jīng)濟性,我國一般對1.5倍液限左右的淤泥進行固化處理。試驗首先調(diào)制淤泥的含水率為77%,然后分別向試驗淤泥中加入水泥50 kg/m3、100 kg/m3、200 kg/m3、300 kg/m3(以每m3淤泥加入的水泥質(zhì)量kg計),然后用小型電動攪拌機攪拌均勻,分三層裝入水泥砂漿正方體試模(7.07 cm×7.07 cm×7.07 cm)內(nèi),每層裝入后應振動密實,保證排出其中的空氣后再裝入下一層,裝滿后用塑料袋密封并置于20℃左右、濕度>90%的混凝土標準養(yǎng)護箱中養(yǎng)護。24 h后退模,將試塊用保鮮膜密封放入標準養(yǎng)護箱中養(yǎng)護7 d、28 d、56 d后用離心環(huán)刀(直徑4.99 cm,高度5.09 cm)切樣,抽氣飽和后放入日立CR21型離心機,設定溫度20℃ ,轉(zhuǎn)速ni=0、650 rpm、1 200 rpm、2 200 rpm、4 000 rpm、7 500 rpm,由小到大共6級進行試驗,每級轉(zhuǎn)速下離心3 h,使吸力與離心力達到平衡。
   通常情況下,不考慮離心過程中試樣的壓縮,但對于淤泥這種特殊土,離心過程中試樣的壓縮變形量不容忽視。為了能更準確地描述固化淤泥的土水特征曲線,必須考慮試樣高度變化量Δh(cm)帶來的影響[13]。某一轉(zhuǎn)速下運行3 h后,離心機停止工作,用游標卡尺測量試樣高度變化量Δh,然后取出試樣稱重。待全過程完成后,將試樣放入溫度設定在105℃的烘箱中10 h以上烘干稱重,計算各轉(zhuǎn)速下試樣的含水率w。試樣初始高度等于離心環(huán)刀高度5.09 cm,某一轉(zhuǎn)速下離心穩(wěn)定后高度為(5.09-Δh)(cm),由圖1可知,此時試樣中心距旋轉(zhuǎn)中心r1=r0-(5.09-Δh)/2,將其代入式(2)得到修正后的基質(zhì)吸力ψ1(kPa)為:
             
   

    4·試驗結(jié)果分析
   4.1水泥摻量對固化淤泥SWCC的影響
   圖2為齡期7 d和28 d時不同水泥摻量下固化淤泥的土水特征曲線,首先從圖2可以看出,水泥摻量越大,固化淤泥的初始飽和含水率越小,因為w=G′s/eSr,飽和度Sr為1,一般水泥顆粒的比重在3.1左右,固化淤泥的比重G′s測定結(jié)果如表1所示,可以認為固化淤泥的比重G′s隨水泥摻量的增加而增大,加之添加的水泥與淤泥孔隙中的水分發(fā)生水解水化反應,消耗孔隙中水分的同時生成各種水化產(chǎn)物增多了固相組成,水泥摻量越大,水化產(chǎn)物對孔隙的膠結(jié)、填充作用越強,孔隙比e越小。其次,隨著基質(zhì)吸力的增大,含水率逐漸開始減小,不同土水特征曲線的性狀呈現(xiàn)出一定的相似性,即吸力較小時土樣仍然保持飽和或接近飽和狀態(tài),土水特征曲線基本均呈水平狀態(tài),吸力增大至某一臨界值時,土體中最大孔隙不能抵抗該吸力作用而開始排水,該臨界值被稱為土體的進氣值ψb,進氣之后試樣快速排水,含水率迅速減少,下降段的土水特征曲線斜率(亦即排水速率)恒定;所不同的是水泥摻量越大,土水特征曲線上對應的ψb也越大,這是因為水泥的摻入使得淤泥中低勢能的水轉(zhuǎn)化到水泥水化產(chǎn)物中,水泥摻量越大,水化產(chǎn)物生成量就越多,水泥水化產(chǎn)物凝膠為膠體尺寸的晶體結(jié)構顆粒,巨大的比表面積會吸附大量結(jié)合水,極大程度上提高了孔隙水的勢能,只有達到較大吸力后才能夠排出,從而呈現(xiàn)出了良好的持水能力。

             
   4.2　齡期對固化淤泥SWCC的影響
   圖3為不同齡期下固化淤泥的土水特征曲線,在半對數(shù)坐標系中,橫坐標表示修正后吸力ψ1,縱坐標表示質(zhì)量含水率,從圖3可以看出,隨齡期的增加,同一水泥摻量的固化淤泥土水特征曲線呈現(xiàn)逐漸上移的趨勢,相同含水率條件下,齡期較長的固化淤泥對應的基質(zhì)吸力較大,相同基質(zhì)吸力下,齡期較長的試樣含水率較高。Fredlund等[14]指出可以通過作圖法來確定進氣值ψb:通過土水特征曲線下降段作斜直線與通過飽和含水率的水平直線的交點即為對應的吸力值。表2中進氣值為采用該方法對圖3(a)、圖3(b)作圖所得,可以看出,隨著齡期的增長,固化淤泥進氣值不斷增大,這主要是因為養(yǎng)護齡期越長,水泥水化反應越充分,生成的水化產(chǎn)物對固化淤泥孔隙的填充、膠結(jié)作用越顯著。值得注意的是,28 d時固化淤泥的進氣值明顯小于7 d時的進氣值,而28 d與56 d之間進氣值的差別不大,這說明齡期對固化淤泥土水特征曲線的影響逐漸趨于穩(wěn)定。

   Fredlund和Xing[15]根據(jù)土體孔徑分布曲線,基于統(tǒng)計分析理論給出了適用于所有土體類型的土水特征曲線表達式:
    
   式中θs為飽和體積含水率,θ為體積含水率,也可以是質(zhì)量含水率w或飽和度Sr來代替,a、n和m擬合參數(shù),a的大小在一定程度上反映了進氣值的大小,n則反映了土水特征曲線下降段斜率的大小,m與殘余含水率大小關系密切。采用上述模型對水泥摻量為50 kg/m3、100 kg/m3下土水特征曲線的試驗數(shù)據(jù)運用最小二乘法進行擬合,得到結(jié)果如表2所示,可見,隨著齡期的增加,a越來越大,也說明進氣值隨之增加,n值也有所減小,說明試樣土水特征曲線下降段的斜率不斷減小,亦即排水速率隨之減緩。
            
      

     5·結(jié)論
   本文采用日立CR21型離心機量測了水泥固化淤泥的土水特征曲線,并研究了摻量和齡期對固化淤泥土水特征曲線的影響,試驗結(jié)果表明:
   (1)采用離心機法快速測定固化淤泥的SWCC時,應考慮離心過程中試樣壓縮變形量對吸力計算帶來的影響,提出了修正后的吸力計算公式以正確描述固化淤泥的土水特征曲線。
   (2)不同水泥摻量的固化淤泥的土水特征曲線的性狀呈現(xiàn)出一定程度上的相似,水泥的摻加使得淤泥中低勢能的水轉(zhuǎn)化到水泥水化產(chǎn)物中,提高了原淤泥中孔隙水的勢能,水泥摻量越大,固化淤泥的持水能力越強。
   (3)隨著齡期的增長,水泥水化反應越充分,固化淤泥進氣值不斷增大,排水速率減緩,28 d與56 d的進氣值差別不大,可見齡期對固化淤泥土水特征曲線的影響逐漸趨于穩(wěn)定。

參考文獻:
[1]朱偉,張春雷,劉漢龍,等.疏浚泥處理再生資源技術的現(xiàn)狀[J].環(huán)境科學與技術,2002,25(4):39-41.
[2]焦紅霞.2015年中國港口疏浚量將達50億～70億立方米[N].中國改革報,2012-11-24.
[3]徐元.港口建設與疏浚之間關系淺議—兼談第6屆世界疏浚大會有關情況[J].中國港灣建設,2001,(6):65-68.
[4]Tack FMG,Singh S P,Verloo MG.Leaching behavior ofCd,Cu,Pb and Zn
 in surface soils derived from dredgedsediments[J].Environmental 
Pollution,1999,106(1):107-114.
[5]陳萍,張振營,李小山,等.廢棄淤泥作為再生資源的固化技術與工程應用研究[J].浙江水利科技,2006,(6):1-3.
[6]羅清吉,石浚哲.五里湖淤泥現(xiàn)狀及生態(tài)清淤[J].環(huán)境監(jiān)測管理與技術,2005,15(1):27-29.
[7]Jesse R,Conner.Chemical Fixation and Solidification of Hazardous 
Wastes[M].New York:Van Nostrand Reinhold,1990.
[8]朱偉,劉漢龍,高玉峰.工程廢棄土的再生資源利用技術[J].再生資源研究,2001,(6):32-35.
[9]張亞敏,王　丹,陶　鵬,等.疏浚土有益利用現(xiàn)狀及政策研究[C]//國際航運協(xié)會.國際航運協(xié)會2008年會暨國際航運技術研討會論文集,北京:人民交通出版社,2008:365-368.
[10]雷志棟,楊詩秀,謝森傳.土壤水動力學[M].北京:清華大學出版社,1988:18-24.
[11]Briggs L J,Mclane J W.The moisture equivalents of soils[J] .U.S.
Departmentof Agriculture,Bureau Of Soils Bul-letin,1907,No:45.
[12]Khanzode R M,Vanapalli S K,Fredlund D G.Measure-ment of soil-water
characteristic curves for fine-grained soilsusing a small-scale centrifuge[J].
Canadian GeotechnicalJournal,2002,39(5):1209-1217.
[13]尚熳廷,馮　杰,劉佩貴,等.SWCC測定時吸力計算公式與最佳離心時間的探討[J].河海大學學報(自然科學版),2009,37(1):12-15.
[14]Fredlund D G,Rahardjo H.非飽和土土力學[M].陳仲頤,張在明,陳愈炯,等譯.北京:中國建筑工業(yè)出版社,1997.
[15]Fredlund DG,Xing A.Equations for the soil-water charac-teristic
 curve[J].Canadian Geotechnical Journal,1994,31(4):521-532.